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Müssen bei Hubarbeitsbühnen, egal welcher Bauart, die über eine interne "Verlängerungsleitung" verfügen, auch eigene RCDs verbaut sein? Im Regelfall verfügen die Hubarbeitsbühnen am Chassis über eine Einspeisung per Schukostecker und im Korb/in der Plattform über eine Steckdose. Sehr häufig... ep 04/2022 | Elektrosicherheit, Schutzmaßnahmen Hoher Ableitstrom? Einige unserer ortsfesten Betriebsmittel/Maschinen sind bauartbedingt per Schuko-Stecker angeschlossen. Bei der Wiederholungsprüfung oder Prüfung nach Instandsetzung überschreiten einige der Betriebsmittel den zulässigen Ableitstrom von 3, 5 mA. Ursächlich ist meist die Kombination und Anzahl... ep 04/2022 | Elektrosicherheit, Schutzmaßnahmen, Messen und Prüfen E DIN VDE 0618-1 2022-02 (VDE 0618-1) Aufteilung des PEN-Leiters? Absicherung trafo 630 kva model. Mit großem Interesse lese ich die Leseranfragen [1] in ep 05/2004 und [2] in ep 03/2017 zur Aufteilung von PEN in PE- und Neutralleiter sowie Mischung von Netzabschnitten. Es geht also laut diesen Beiträgen in die Richtung, dass von einem PEN-Leiter der N abgezweigt wird und nicht von einem... ep 03/2022 | Elektrosicherheit, Schutzmaßnahmen Schutzgrade (IK-Code) DIN EN 62262 2022-02 (VDE 0470-100) Nachrichten zum Thema Wie erfolgt die normengerechte und den Vorschriften entsprechende Verschaltung und sichere Anwendung von Hubarbeitsbühnen?
Frage 2) Ich suche Erkenntnisse zu einer Netznachbildung mit folgenden Kenndaten: Netz: S" k max = 300 MVA, S" k min = 200 MVA, Transformator: 1000 kVA, 20/0, 4 kV, u k = 6%. In meinem Fall wird ein einpoliger Fehler betrachtet, mit Ermittlung der minimalen Kurzschlussströme für den Außenleiter L1 zu Erde. Der Fehlerort befindet sich auf einer Stromschiene (Cu blank, Länge ca. 5 m, Strombelastbarkeit 2000 A) zwischen Trafoklemme (US) und den Eingangsklemmen des Leistungsschalters. Beim o. g. Fehler fließen in den Außenleitern L1 und L2 des Mittelspannungssystems Ströme von ca. Transformatoren – Eltra GmbH. 246 A. Im Abgleich mit der Kennlinie der entsprechenden SIBA-Sicherung HH 63 A liegt die Fehlerklärungszeit bei ca. 13 s. In der DIN VDE 0100-410 ist unter Abschnitt 411 die maximale Abschaltzeit für Verteilstromkreise mit 5 s festgelegt. Somit ist mit dem Einsatz einer HH-63-A-Sicherung die Schutzmaßnahme der automatischen Abschaltung im Fehlerfall nach 0100-410 nicht gegeben. Welche Schutzmaßnahme wird im Regelfall für die Kupferschiene zwischen Trafo-US und Leistungsschalter NSHV angewendet?
Somit ergibt sich bei zwei der drei Transformatoren eine Überlastung (T1 und T3). Der Transformator mit der größten Überlast ist Transformator 1 (119, 5%). Die Umrechnung auf 100% ergibt bei diesem Transformator eine maximale Übertragung von ca. 100 kVA, da er ursprünglich 120 kVA übertragen könnte. Dementsprechend müssen die anderen Transformatoren »angepasst« werden (T2: 176 kVA und 67% und T3: 444 kVA und 89%). Somit ergibt sich für die erste Konstellation von drei parallelgeschalteten Transformatoren, dass nur noch eine maximale Gesamtscheinleistung von 711 kVA übertragen werden kann und sich die Gesamtauslastung auf 84% reduziert. Absicherung trafo 630 kva light. Diese Werte finden Sie ganz am Ende der Tabelle (Tabelle 2). Zweites Beispiel mit gleichen Kurzschlussspannungen Sie werden es sich wahrscheinlich schon denken können: bei diesem Beispiel gibt es keine Probleme. Die resultierende Kurzschlussspannung entspricht den einzelnen Kurzschlussspannungen und somit werden die einzelnen Bemessungsscheinleistungen zu 100% übertragen ( Tabelle 3).
Die dazugehörende Grafik ( Bild 11) stellt die Werte noch einmal anschaulich dar. Man sieht, dass eigentlich nur der Parallelbetrieb lohnt, da andernfalls die Verluste zu hoch sind. Die Belastungsgrenze liegt bei ca. 800 kVA. Würde man die Anlage mit 600 kVA betreiben, so ergäbe sich eine Ersparnis bei den Verlusten, die noch über der oben beschriebenen Ersparnis von 1314, – € liegt. Absicherung trafo 630 kva transformer. Tabelle 4: Werte der einzelnen Belastungspunkte aus Excel-Datei (fett gedruckte Werte bei Überlastung des Transformators) Zweites Beispiel: Mittelgroße Kreisstadt Der Leistungsbedarf einer Kreisstadt mit ca. 40. 000 Einwohnern beträgt ungefähr 25. 000 kVA. Zwei Transformatoren sind vorhanden: Transformator 1: S N = 31. 500 kVA, u k = 13, 8%, P Fe = 22, 1 kW, P Cu = 128, 64 kW Transformator 2: S N = 40. 000 kVA, u k = 16, 4%, P Fe = 22, 95 kW, P Cu = 133, 85 kW Bild 12: Grafik entsprechend der Excel-Funktion zu Tabelle 5 Hier gestaltet sich das Resultat etwas anders ( Tabelle 5 und Bild 12). Es ist hier nur Transformator 2 einzusetzen.
Die Typen ME und MEG können auf Anfrage auch in UL hergestellt werden.
Tabelle 3: Eingabe- und Rechenwerte aus Excel-Datei und den Beispielwerten aus Tabelle 1, »de« 23-24. 2014 Hier zeigt sich, dass die Forderung zum Parallelschalten »Bemessungsleistungsverhältnis < 3:1« überflüssig ist. Diese ist bereits in der Bedingung »annähernd gleiche Kurzschlussspannungen« enthalten. Trafo - KVA in A | SPS-Forum - Automatisierung und Elektrotechnik. Beispiele aus der Praxis Sind in einem Industriebetrieb oder einem kommunalen Versorgungsbetrieb zwei (mehrere) Transformatoren vorhanden, von denen der eine als Reserve gedacht ist, stellt sich durchaus die Frage, ob mit einem oder ggf. zwei parallelgeschalteten Transformatoren gearbeitet werden soll. Die Antwort wird meist lauten: Es wird dem Betriebsfall der Vorzug gegeben, der die geringsten Verluste hat und damit die geringsten Kosten versursacht. Lassen sich die Verluste um durchschnittlich 1 kW reduzieren, so ergibt sich – bei einem angenommenen Strompreis von 0, 15 € / kWh – im Jahr (= 8760 h) eine Ersparnis von 1314, - €. Genauso kann man sich fragen, welchen zweiten Transformator man kaufen soll, wenn durch gestiegenen Energiebedarf der erste Transformator zu klein ist und man einen Parallelbetrieb ins Auge fasst.
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